低压湿式螺旋升降式
气柜的导轮、导轨，不仅是相邻塔节(包括底塔与槽体)的连接构件，更主要的，它还是各塔升降时的定位、导向机构。据考察:国内低压湿式螺旋升降式
气柜，有相当部分在一导轮、导轨的配合上达不到验收规范要求，个别的甚至需要配备专门钳工来处理柜体在运行中产生的故障。
气柜运行实践说明，导轮、导轨的调试是必须的。一般情况下可通过导轮、导轨的调试来弥补制作过程中对柜体运行工况带来的影响。
二、柜体调试的必要性
正常情况下，柜体的升起完全依靠柜内气体的压力。换言之，当柜体匀速升起时，气体受压力影响自身产生的力应等于顶起塔体的总荷载。(忽略塔板升降液面间及柜内气体与空气容重差产生的浮力。)
化工部在《金属焊接结构湿式
气柜及验收规范》中明确指出:“导轮安装时，轮缘凹槽和导轨的接触面应保持3 -5 m二间隙。导轮的径向应满足导轨升降时，任何一点均能顺利通过导轮，而导轮的轮槽中心线则应偏离切线方向3^-5mm，以利于导轨上升。”
为了保证柜体运行的正常工况，石油部七四年颁布了《金属焊接结构湿式
气柜施工及验收技术规范》(试行)，七七年国家建委又委托黑龙江建委制定了《建筑安装工程质量检验评定标准》(Td306-77)。上述《规范”、“标准》明确规完贮气罐制作、安装过程中各道工序的允许偏差、检验方法。
应该说按上述《规范》对
气柜进行施工、验收，柜体升降时，同一塔位的压力值应基本恒定，且调试问题也将变得简单。一个3万m“
气柜，内塔直径39m，如果当气体压力3 kPa才能升起时，则塔体(包括配重)的总重应为358吨。尽管在制作，放置配重块的过程中，确实考虑了质量的对称性，但对于柜体这种庞然大物”，质心总有分毫的偏差，如上下挂圈的椭圆度、挂圈与菱形板、菱形板拼接、菱形板与导机垫板，导轨与垫板的焊接变形，导轨垠制的弧度误差，导轮、导轨的定位误差、胎具本身的误差，运输、吊装过程中的变形等往往还会超出上述验收规范，对导轮、导轨配合上的要求。
即使验收时，柜体运行工况良好，经过一段时间后，塔体的各种应力变化将表现出来，此时便应对柜体进行初步调试，否则工况将愈来愈差。
湿式气柜的荷重，不可避免地会产生基础沉降。基础不均衡沉降会导致
气柜底板，垫梁的变形。而垫梁的扭曲，又会使塔体形变，改变导轮、导轨的配合。
对于1万m“
气柜，若塔底直径为25.5m,底塔压力波动lOF'a,意味着导轮座在垂直方向上受到0.5吨的合力。
铁厂1万m3
气柜运行4年后，A塔(底塔)的P-t图。
该
气柜验收后在运行过程中，一直未经调试，因此导轮座受力严重，有三分之一的导轮外沿卡至导轨的立筋上。从塔体升降时的P-t图可看出导轮、导轨的配合状况，从而确定调试周期。
三、导轮、导轨配合状况的度量
正常情况下，湿式
气柜升降时，塔位的压力值基本上为一定值。图3是上述3万m3
气柜调式后的P-t图，图4是上述一万m“
气柜初步调试后A塔的P-t图。
从图3,4可知，同一塔位的压力波动值已很小，柜体通过调试，基本达到理想状态。实际上，
气柜运行一段时间后，导轮与导轨总会产生不合理接触而使部分导轮受力过大，使塔位压力产生波动，如图1, 2。若
柜体上升时，P-t图出现波峰(如图5) ,在a‘时刻(此柜位)导轮座受力并开始变大。换言之，导轮束缚
气柜的上升，而使柜内气体压力骤然增大，到c’时刻，达到最大值。一般只要P-t曲线不呈狭锯齿状，同一塔位的压力最小值往往反映该塔位的真实压力，从图5看出，Pb是该塔位的真实压力。在a’时刻，导轮已经受力。
柜体下降时，P-t图也出现图5的波峰，则在a'时刻前，导轮就承受柜体的部分重力，当降至a'时刻时，这部分承受力由于导轮间隙的扩大，而得以解脱，致使塔内压力骤增。
柜体运行的实践说明:塔位压力的波动值小于60Pa，柜体产生的振动是轻微的，压力波动值大于200Pa，站在柜下，可听到仿佛
气柜基础也在振动的声音，显然，这是柜体工况不许可的，应及时处理调整。
柜体工况不许可的，应及时处理调整‘
柜体升降时的压力—时间曲线反映了导轮、导轨座在t时刻的受力情况，而受力情况又与导轮、导轨的配合，密切相关。因此P-t曲线是导轮、导轨配合情况最直接的度量。护，非事故工况下，柜体的调试周期可在一年以上。
柜体验收时的快降速度也是导轮、导轨配合状况的度量。从某种意义说，
气柜制成后，快降试验的速率是柜体制作水平的综合度量。快降试验的速度值m/min左右，柜体的运行工况可得以保证。表1是x x钢铁J} 3万m“
气柜快降速度与柜体运行工况。
导轮、导轨的不正常配合，往往使塔体在局部产生斜度，而这斜度会改变塔间水封水面的深度、表2是x x钢板厂1万m“
气柜运行4年后二塔塔间水封的液面深度。
从表2得知最大液位差达5 cm，柜体需考虑基础沉降情况来选择调试。表3为该
气柜的基础沉降情况。
沉降的最大差异值为2.002cm，显然在26.4m周径的圆周上，对2cm差异沉降量不会是引起上述塔间水封5cm液面差的原因。表4是该1万In 3
气柜调试后，二塔塔间水封
的液面深度。
从表4反映，对于基础不均衡沉降较小，柜体验收时、各类参数符合规范的
气柜，其塔间水封的深度差往往能反映出导轮，导轨的配合情况、其液面差越大，导轮、导轨的配合状况越差。
四、柜体的升降调试
柜体升降时，柜体的运动可看作垂直方向与水平方向运动的合成，当导轮、导轨径向接触受力时，导轮的阻力可分解为正压力与水平方向力，前者依靠导轮、轴、座负荷，后者将改变柜体的升降速度。导轮、导轨径向接触受力将改变塔内气体的压力。 (参看图s>
气柜运行的实践说明，导轮、导轨的径向受力十分巨大，甚至高达几十吨，则更急需解决。为此，
气柜调试时，升降
气柜时要注意上下导轮的接触受力。导轮在水平方向位移的距离较大。(参看图7)一般情况下，只要较好的润滑与维护是完全能满足柜体升降要求的。然而，个别柜体椭圆超度、有些制造厂过分节省材质，导致导轨端头过直，这些原因均使导轨压迫导轮，导轮挤压导轮座接触受力。尽管力的方向与柜体运动方向垂直，但却是不能忽视的。
影响导轮、导轨受力情况的因素很多，如基础沉降、柜体应力、制作误差、甚至风
力等因素。经过认真的测试，细致的分析，在繁杂的影响因子中删繁就简，找出主要矛盾，进行适当的调试，就可能使导轮、导轨的受力状态处于最低态，从而达到调试目的。
柜体升降时的P-t图，反映了柜体升降时垂直方向“力”的情况。在t时刻，该柜体的实际压力值与柜位的理想压力值之差，乘以塔体的横截面积，其积的大小，应近似等于该时刻(柜位)导轮(座)承受的垂直方向的“力”。塔体要达到理想升降状态，必须使导轮垂直方向的受力处于最小。而要实现此点，必须使导轮、导轨的不合理接触态得以改善与解脱，一般我们对每一塔体，测试3一5个静止平面，测试其导轮、导轨的径向间隙，导轮与座的水平间隙。根据导轮、导轨、导轮座的接触受力情况作出力点图。图8是x x钢铁厂1万m“
气柜A塔 (底塔)4个静止平面的力点图。
把图8与图2进行比较，可以看到产生压力波动的主要因素是A},匕导轮、A。上导轮、A，下导轮、A3上导轮与导轨或导轮座接触受力。我们对A , A6, A:的上导轮，A,的下导轮进行初步调试，得到图4升降曲线，基本上达到了调试目的。
测试时，风向，
气柜供气工况会影响导轮的受力情况。同一
气柜在边供边进或单供不进等情况下，其P-t曲线也是不一致的。因此，调试数据的测试，尽可能在微风或无风天气且在气供气方式单一，稳定变化情况下进行为好。
塔体运行时，某一导轨与其导轮的相对位置(间隙)在不同升降高度也是变化的。导轨相对于导轮的运动轨迹大致有以下儿种情况:
(1)导轨在升降过程中与_L、下导轮的间隙大致不变;
(2)导轨在塔体下部与上导轮(或下导轮)接触，在塔体上部又再次接触;
(3)导轨仅在中部(或某一部位)与_L导轮(或下导轮)接触;
(4)导轨在塔体下部与上导轮(或下导轮)接触，在塔体上部与下导轮(或上导轮)接触。
我们调试径向间隙时，必须从塔体升降的全过程进行考虑。
气柜导轮、导轨径向间隙过大，达不到定位与导向作用，间隙过小，将接触生力。
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